GNGTS 2019 - Atti del 38° Convegno Nazionale

370 GNGTS 2019 S essione 2.2 non scalati di intensità crescente (PGA = 1-10cm/s 2 , 10-50 cm/s 2 , 50-100cm/s 2 , 100-200 cm/ s 2 , 200-400cm/s 2 , >400 cm/s 2 ). Ogni gruppo di accelerogrammi di input è caratterizzato da 5 segnali naturali, per un totale di 30 input. Per quanto riguarda le proprietà non lineari, sono state utilizzate le curve di Seed e Idriss (1970) per le sabbie e Vucetic e Dobry (1991) per le argille (Tab.1). Tabella 1 - Depositi analizzati (profili Vs; Modelli costitutivi; curve di decadimento). Curve di decadimento G/G0 - γ ; D - γ sabbia z < 30m Seed-Idriss 1970- mean z > 30m Seed-Idriss 1970- upper argilla Vucetic e Dobry PI=30 H [m]    Vs,eq/Vs,30 [m/s]           Modelli costitutivi sabbia argilla LE vs NL NL vs NL+ τ max 20 30 60 80 150; 250 300; 450 Lineare Equivalente vs MKZ (Masing Rules) MRDF-UIUC vs MRDF-UIUC + τ max Le analisi sono state eseguite mediante il codice monodimensionale DEEPSOIL 7.0.20 (Hashash et al. , 2017) secondo approcci di complessità crescente (Tab. 1): analisi con approccio lineare equivalente, analisi non lineari con modello iperbolico MKZ e criteri di Masing, analisi non lineari con modello iperbolico MKZ e criteri di Masing modificati con fattore di riduzione dello smorzamento ad alte deformazioni (modello MRDF-UIUC), analisi non lineari con modello iperbolico, criteri di Masing modificati e inclusione della resistenza t max nella calibrazione della curva scheletro. La resistenza al taglio di ciascuno strato è stata assegnata in accordo con il Criterio di rottura di Mohr-Coulumb in tensioni efficaci per le sabbie ed il Criterio di Tresca in tensioni totali per quanto riguarda le argille. In particolare, per le sabbie l’angolo d’attrito di ciascuno strato è stato ottenuto con la correlazione di Robertson e Campanella (1983), calcolando la tensione verticale efficace in corrispondenza del baricentro dello strato considerato: Per ottenere dei valori di resistenza a taglio statica coerenti con i profili di velocità delle onde di taglio utilizzati in questo lavoro, sono state utilizzate le correlazioni Simonini e Cola (2000) e Dickenson (1994), rispettivamente per le sabbie e le argille: G 0( MPa ) = 49.5 • q c 0.51  Simonini e Cola [2000]; Vs ( m / s ) = 23 • C u 0.475 Dickenson [1994] Quest’ultima relazione è stata utilizzata per calcolare i profili di resistenza non drenata dei depositi argillosi. Per calibrare la curva scheletro utilizzando anche la resistenza è stata seguita la procedura proposta da Hashash et al. (2010) che si articola nei seguenti step (Fig. 2): 1. Calibrazione della curva scheletro in modo da riprodurre le curve di riferimento del modulo di taglio normalizzato e del fattore di smorzamento mediante approccio MRDF (minimizzazione dello scarto su entrambe le curve). 2. Calcolo della resistenza a taglio compatibile con la curva scheletro come massimo valore dell’espressione: